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供应GH159高温合金/GH159价格/GH159圆棒板材管材
一、GH159概述
GH159合金是在国外多相钴基高温合金（MP合金）的基础上发展起来的一种新型高强度多相钴基高温合金。它的主要特点是：利用冷变形首先在面心立方基体中诱发产生交叉网状分布的片状ε相来阻止位错的长程运动而产生强化，再经过时效处理析出弥散的Ni3X相补充强化。该合多金具有超高强度、良好的塑韧性和高的应力腐蚀抗力等综合性能，并且在650℃的高温下仍能保持其高强度的特性。该合金不仅可广泛用于航空发动机的高温紧固螺栓等零件，也可用于应力腐蚀环境下（如海洋大气环境）服役的飞机用超高强度紧固件。供应的主要品种是冷拉棒材。
1.1 供应GH159材料牌号供应GH159。
1.2 供应GH159相近牌号
MP159(美国)。
1.3 供应GH159材料的技术标准
1.4 供应GH159化学成分 见表1-1。
表1-1 %
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C
|
Cr
|
Ni
|
Co
|
Mo
|
Fe
|
Ti
|
Al
|
Nb
|
B
|
Mn
|
Si
|
P
|
S
|
|
|
不大于
|
|
|||||||||||||
|
≤0.04
|
18～20
|
余
|
34～38
|
6～8
|
8～10
|
2.5～3.25
|
0.1～0.3
|
0.25～0.75
|
0.03
|
0.20
|
0.20
|
0.02
|
0.01
|
|
1.5 供应GH159热处理制度固溶处理1040～1055℃,4～8h,水冷+在室温进行48%±1%的冷拔变形＋时效处理650～675℃，4～4.5h，空冷。
1.6 供应GH159品种规格与供应状态可以供应d5～25mm的冷拉棒材，供应状态为冷拔态。
1.7供应GH159熔炼与铸造工艺采用真空感应加真空电弧重熔的双联生产工艺。
1.8供应GH159应用概况与特殊要求该合金主要用于航空发动机的紧固件，在600℃下性能稳定，可长期使用。是目前综合性能最好的航空发动机紧固件材料。
合金主要是经过冷变形诱发产生大量网状分布的ε相进行强化。因此，对冷拔变形的工艺参数要严格控制。变形量过小，强度不足；变形量太大，强度升高，但塑性降低。实践证明，当冷变形量控制在下限时合金具有较好的综合性能。
二、供应GH159物理及化学性能
2.1 供应GH159热性能
2.1.1 供应GH159熔化温度范围 熔点1318℃[1]。
2.1.2 供应GH159热导率 见表2-1。
表2-1[1]
|
θ/℃
|
100
|
200
|
300
|
400
|
500
|
600
|
700
|
800
|
|
|
λ/(W/m·℃)
|
冷拔状态
|
11.3
|
14.1
|
15.6
|
17.4
|
19.1
|
21.0
|
23.0
|
24.6
|
|
冷拔＋时效状态
|
11.0
|
13.8
|
15.3
|
17.1
|
18.6
|
20.5
|
21.0
|
-
|
|
2.1.3 供应GH159线膨胀系数见表2-2(冷拔＋时效状态)。
表2-2[3]
|
θ/℃
|
25～100
|
25～200
|
25～300
|
25～400
|
25～500
|
25～600
|
25～700
|
25～800
|
|
α/10-6℃-1
|
14.3
|
14.2
|
14.2
|
14.6
|
14.9
|
15.1
|
16.0
|
18.2
|
2.2 供应GH159密度 ρ=8.33g/cm3[2]。
2.3 供应GH159电性能合金的电阻率见表2-3。
表2-3[1]
|
θ/℃
|
25～100
|
25～200
|
25～300
|
25～400
|
25～500
|
25～600
|
25～700
|
25～800
|
|
α/10-6℃-1
|
14.3
|
14.2
|
14.2
|
14.6
|
14.9
|
15.1
|
16.0
|
18.2
|
2.4 供应GH159磁性能合金在25℃时的磁导率为1.00265[2]。
2.5 供应GH159化学性能
2.5.1 供应GH159耐腐蚀性能该合金具有极好的抗缝隙腐蚀和应力腐蚀开裂的能力。在典型的氯化铁实验中未发现缝隙腐蚀和点蚀。在擦盐试验中未发生损坏。交替浸渍证明该合金具有良好的抗氢脆和应力腐蚀开裂的能力。
三、供应GH159力学性能
供应GH159技术标准规定的性能见表3-1。
表3-1
|
品种
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状态
|
取样方向
|
拉伸性能
|
HRC
|
持久性能
|
|||||||
|
θ/℃
|
σb/MPa
|
σP0.2/MPa
|
δ5/%
|
φ/%
|
θ/℃
|
σ/MPa
|
t/h
|
δ5/%
|
||||
|
不小于
|
||||||||||||
|
冷拉棒材
|
冷拔＋时效
|
纵向
|
室温
|
1795
|
1725
|
6
|
22
|
44
|
650
|
965
|
≥23
|
≥5
|
|
595
|
1415
|
1310
|
5
|
15
|
-
|
|||||||
注：1 供应状态的棒材硬度要求HRC≥23。
2 供应状态的棒材经时效处理后，其拉伸、持久性能和硬度应符合表中规定的要求。当棒材的拉伸性
能符合要求时，硬度实验结果不作为判废依据。
3 持久性能可在光滑-缺口组合试验上测定。试样不应在23h内断裂。试样光滑部分拉断后，其伸长率
应符合表中规定的要求。
4 可在棒材相邻部位取样并分别加工的光滑和缺口持久试样上进行实验。试样不应在23h内断裂；光
滑试样断裂后，应测定伸长率；缺口试样可不拉断。
5 持久实验可在高于965MPa的应力下进行，但实验过程中不能改变应力。实验结果应符合表中规定
的要求。
6 经需方同意，在965MPa的应力下进行持久实验至23h后，可每隔8～10h递增应力35MPa，直至试
样拉断。实验结果应符合表中规定的要求。
四、供应GH159组织结构
4.1 供应GH159相变温度γ＋ε两相区温度范围为540～700℃，540℃以下的γ相为亚稳态。
4.2 供应GH159时间-温度-组织转变曲线
4.3 供应GH159合金组织结构合金在上临界温度（约700℃）以上为稳定的面心立方γ相，在下临界温度以下（约540℃）为稳定的密排六方ε相；两温度之间为γ＋ε的两相区。当合金从上临界温度冷却到室温时可保持亚稳定态的γ相。当在室温下进行冷变形时可诱发γ相到ε相的马氏体型转变。因此，合金经固溶处理后全部为亚稳定的γ相，在冷变形过程中部分γ相发生马氏体相变转变为稳定的ε相。所生成的ε相为薄片状，在面心立方的γ相晶粒内呈交叉网状分布。在随后的时效过程中又在亚稳定的γ相中析出Ni3X相[4～7]。
五、供应GH159工艺性能与要求
5.1 供应GH159成形性能
5.1.1 供应GH159合金钢锭首先在1125～1180℃保温18～36h进行均匀化处理以减小组织偏析和脆性σ相形成。合金锻造开坯装炉温度不高于600℃，加热温度为1120℃±10℃，时间不小于4h。开锻温度不低于1050℃，终锻温度不低于950℃.合金热轧开坯装炉温度不高于700℃，加热温度为1130℃±10℃，保温30～60min。道次最大变形量不能超过20%。终轧温度不低于950℃。热轧后合金在1050～1070℃退火1h以得到均匀晶粒，便于后续冷变形加工。
5.1.2 供应GH159轧制棒材经固溶处理后，经碱、酸洗去氧化皮，再经表面涂层处理后，进行冷拔变形。冷拔变形量为48%±1%。
5.2 供应GH159焊接性能焊接性能同18-8型不锈钢，可用氩弧焊工艺[2]。
焊接速度 0.14m/min
电流 100～160A
电压 10V
供应GH159焊丝进给0.36～0.56m/min
氩气流量 5～7L/min
5.3 供应GH159零件热处理工艺螺栓的热处理工艺为650～675℃，4h时效处理，空冷。
5.4 供应GH159表面处理工艺合金经局部感应加热热镦成螺帽后，表面再经冷搓丝加工螺纹。
5.5 供应GH159切削加工与磨削性能合金的机加工性能类似于供应GH738镍-钴-铬合金。可在冷加工强化和时效材料上进行机加工。冷拔态的供应GH159合金的机加工工艺参数见表5-1。
表5-1[1]
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操作
|
工具材料
|
工具几何形状
|
工具类型
|
切削深度/mm
|
走刀量
|
切削速度/(mm/min)
|
磨削厚度/mm
|
切削液
|
|
车削
|
M24高速钢
|
纵向前角：0°
副偏角：15°
副后角：10°
后角：5°
旁讽缘角：15°
|
5"～8"方形刀具
|
1.27
|
0.254
mm/转
|
7620
|
0.508
|
浮化油(1：20)
|
|
圆周铣和端铣
|
M2高速钢
|
螺旋角：30°
RR：10°
后角：45°
外周余角：7°
|
直径1"的四出屑槽端铣刀
|
3.17
|
0.051mm/转
|
19050
|
0.127
|
含硫矿物油
|
|
钻孔
|
T15高速钢
|
钻头角：118
螺旋角：29°
间隙：7°
|
直径1/4"二槽钻头
|
12.7
|
0.127mm/转
|
6350
|
0.305
|
氯化物矿物油
|
|
铰孔
|
M2高速钢
|
直出屑槽
倒棱角：45°
后角：7°
|
六槽高速钢铰刀
|
12.7
|
0.229mm/转
|
15240
|
0.1524
|
氯化物矿物油
|
|
攻丝
|
M1高速钢
|
2个出屑槽，螺丝尖75%螺纹
|
5/16-24表面硬化丝锥
|
12.7
|
-
|
1270
|
-
|
氯化物矿物油
|
镍基合金焊条 镍基高温合金牌号 825镍基合金 镍基合金钢 高温镍基合金
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